(完整word版)皮带输送机选型设计

胶带输送机的选型计算

一、概述

初步选型设计带式输送机,已给出下列原始资料： 1）输送长度L7m 2）输送机安装倾角4

3）设计运输生产率Q350t/h 4)物料的散集密度2.25t/m3 5）物料在输送机上的堆积角6)物料的块度a200mm 计算的主要内容为：

1）运输能力与输送带宽度计算; 2）运行阻力与输送带张力计算； 3）输送带悬垂度与强度的验算； 4)牵引力的计算及电动机功率确定。 二、原始资料与数据

1）小时最大运输生产率为A＝350吨／小时； 2）皮带倾斜角度：4 3）矿源类别：电炉渣； 4)矿石块度：200毫米； 5)矿石散集容重2.25t/m3；

38

6）输送机斜长8m；

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图1-1

三、胶带宽度的计算

选取胶带速度v=0.4米／秒；按堆积角38得K500；得C0.99 所以带宽 BQ350886.36mm c5002.250.40.991考虑降尘，货载块度及胶带的来源，选用1400mm宽的尼龙芯胶带.单位长度重量q25.65kg/m,胶带厚度d17mm 四、胶带运行阻力与张力的计算 1、直线段阻力的计算

4—1段阻力W4-1为

Fzh（qq0q1）L1cos(qq0)Lsin(2381.94251.37196)70.040.997(2381.94251.37)70.072080.91N 式中： q-

—每米长的胶带上的货载重量N/m,2381.94N/m

q0q1-—每米长的胶带自重251.37N/m

--—为折算到每米长度上的上托辊转动部分的重量

N/m,q1229.8/1.1196N/m

式中 G1——为每组上托辊转动部分重量N,215.6N/m

l1-—上托辊间距m,一般取1~1.5m；取l11.1m

L—-输送机2-3段长度7m；

1

1——为槽形托辊阻力系数查带式输送机选型设计手册2

0.04；

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——输送机的倾角;其中sin项的符号，当胶带在该段的运行方向式倾

斜向上时取正号;而倾斜向下时取负号；

2-3段的阻力Fk为

Fk（q0q2）L2cosq0Lsin(251.3793.55)70.0350.997251.3770.0738.92N

式中: q0-—每米长的胶带自重251.37N/m q2 ——为折算到每米长度上的上托辊转动部分的重量，

N/m,q2219.8/2.293.55N/m

式中 G2—-为每组下托辊转动部分重量N,205.8N/m

l2-—下托辊间距m，一般取上托辊间距的

2倍;取l22.2m

L——输送机2~3段长度7m；

2-—为槽形托辊阻力系数查带式输送机选型设计手册20.035

不计局部阻力时的静阻力FwFzhFk2080.9138.922041.99N 2、局部阻力计算

（1)图1—1中1～2段和3～4段局部阻力。在换向滚筒处的阻力Fht近似为：

FhtF34hF30.04F3

式中 h——--换向滚筒局部阻力系数，它与换向滚筒的轴承类型有关,见表

3-3；

F3-—-——换向滚筒相遇点张力.

对于驱动滚筒处的局部阻力

FgtF12（0.03~0.05）（F1F2）0.05(25207.6922348.42)2377.81N

F1、F2———-——驱动滚筒处输送带在相遇点和分离点的张力

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（2)装载点物料的加速:

FWL122

式中： FWL-—-—-—装载点物料加速产生的阻力,N

—-物料线密度,q/g2381.94/9.8243.06kg/m,kg/m --———----—带速，m/s

FWL120.5243.060.419.44N2

（3）装载点导料槽侧板阻力：

FZBLB(0.016B2dj70）

式中：FZB—-————导料槽侧板阻力:N

dj3kg/m—-—--—-物料堆积密度，

B—--———-—带宽，m

FZBLB(0.016B2dj70）1.1（0.0161.422.2570）77.08N

（4）清扫阻力；

Fzq200B

式中：Fzq———----—-清扫器阻力，N B---—--—-—带宽，m

Fzq200B2001.4280N

（5）前倾托辊组附加阻力：FzfC00L0g(q0q)cossin 式中:C0---—--托辊成槽角系数,取C00.4

0--—--—承载托辊与输送带之间的摩擦系数,一般00.3~0.4，取

00.4

L0—---—-—前倾托辊组的安装距离，L02m

FzfC00L0g(q0q)cossin0.40.429.8(2381.94251.37)0.9980.07576.91N

4

3、胶带

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张力的计算

(1）为安全起见,取输送带在换向滚筒处的局部阻力系数h0.04，根据图

1-1有：

F3F2FK F4F3F34 F1F4FhF2FkF34Fh

(2)按摩擦传动条件得

e1F1F（）2.31F221Kmqe——-—-——牵引力系数，查选矿设计手册表

2.57

8。1-8得eKmq—--—---牵引力备用系数,一般取值1.15~1.2，取Kmq1.2

(3）由上所述两式可得

.37N F41493F13574.74N F21547.51N F31436.82N

（4）验算承载分支和空载分支张力F是否满足悬垂度条件

即承载分支的托辊组间距l1.1m按垂悬度要求，承载分支的最小张力为：

(qq0)l2cosFFmin8h

式中：h—-—-为输送带最大允许垂悬度，一般可取h(0.015~0.025)l，代入上式可得

FFmin(5~8)(qq0)lcos82633.311.10.99823126.78N

从上述计算可知，承载分支摩擦牵引力条件所得的承载分支最小张力为

F41493.82N,不能满足垂悬度要求，故令F423126.78N，重新计算各点张力得；

.29N F423126F125207.69N F22276.78N .21N F3222372五、胶带打滑条件的验算

eF125207.691.13 F222276.21ln1.130.12

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0.1218017.20.43.14

因运行条件差，故取带人字形沟槽的橡胶覆盖面，则查带式输送机选型设计表2-1得0.4

式中-——胶带与滚筒之间的摩擦系数，选取的值时应充分考虑滚筒表面的材

料及空气干湿度等具体条件。

所选设备的实际设备围包角应大于17.2° 六、胶带强度校核

帆布芯带的强度按下式校核：

FmaxFeBZ[F]140069667200NKda12 F1Fe

式中：Fmax--——-——输送带的最大静张力

Fe-—-—-——---输送带许用张力

Z——-———-——--帆布层数 B—----—-————输送带宽度

[F]--—每米带宽每层帆布的拉断强度，[F]96kN/(m.层）

Kda--—-—输送带安全系数,尼龙帆布芯带一般取Kda12

可见，输送带强度足够. 七、电机功率的计算

牵引力FqF1F20.05(F1F2)5305.68N 电动机理论功率N为:

5305.680.4N2.50KW0.851000Fq

带式输送机空载运行时，电动机按电动方式运转，空载运行所需的电动机功率理论值：

N/Fqk/193.720.40.850.09KW

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--——-—-—电动机到驱动滚筒之间的传动效率，一般取

0.85~0.95，取值0.85

Fqk---—--空载时所需的牵引力，不考虑局部阻力，输送机稳定运行时:

Fqk(2q0q1q2)L2cos(2251.3719693.55)70.0350.998193.72N选择电动机的容

量时还应考虑具有一定的功率储备，一般情况下，单电动机驱动时电动机的实际功率N0(1.2~1.3)N1.32.503.25KW，选择7。5KW功率电机即可。 八、减速机的选型计算

带速0.4m/s

选用电机为6级电机，转速n1960r/min 驱动滚筒直径d1m 周长cd3.14m

则驱动滚筒转速n2607.64r/min 取转速n28r/min 减速机速比i

960120 8

选用硬齿面减速机ZYF280，速比i120

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